待爆破拆除的水塔位于金城江区第十一小学内，水塔高约20 m，下部支筒为圆柱型，直径约2 m，壁厚0． 2 m，顶部为一伞形蓄水池，顶部直径约8 m，水塔体积约56 m3。水塔周围环境复杂，东侧约10m 有住宅楼，南侧约15 m 有临时平房，西南侧为一操场，西侧约20 m 有一教学楼，北侧为一在建工地。
1· 爆破设计方案
( 1) 倒塌方向。水塔周围仅西侧和西南侧较开阔，但正西侧有教学楼，设计水塔向南偏西60°方向倒塌。
( 2) 爆破切口。水塔下部有一高约2 m 的门，为了降低水塔倒塌距离，在底部搭设高2 m 的钢管架，然后在2 m 以上布置爆破切口。水塔底部直径D = 2 m，采取梯形切口，一般情况下［1］，切口长度为L = ( 1 /2 ～ 3 /4) πD，取L = 0． 618πD≈3． 9 m，根据经验公式H = ( 1． 5 ～ 3． 0) δ = 0． 3 ～ 0． 6 m 计算( δ 为壁厚) ［2］，切口高为0． 3 ～ 0． 6 m，但考虑到内有钢筋支撑，将切口高度增大至H = 1． 53 m。水塔爆破切口见图1。

( 3) 定向窗的位置。在设计倾倒中心线两侧各布置一个宽0． 3 m、高0． 3 m 的三角形定向窗; 采用风镐预先凿出两个对称的定向窗，保证水塔按预定方向倾倒。
( 4) 爆破参数。炮孔直径d = 0． 04 m。炮孔深度L = ( 0． 6 ～ 0． 68) δ = 0． 12 ～ 0． 136 m，取0． 13 m，δ为壁厚。孔距a = ( 1． 0 ～ 1． 5) L = 0． 13 ～ 0． 2 m，取a = 0． 2 m。排距b = 0． 85 a = 0． 17 m。炮孔排数设计9 排。炮孔总数N = 97 个。单孔装药量Q =q × a × b × δ =34 g = 0． 034 kg，q 为炸药单耗，取5 kg /m3。总药量Q’ = 0． 034 × 97 = 3． 3 kg。装药长度L1 =0． 034 m，堵塞长度L2 =0． 096 m( 即堵塞至炮孔口) 。
( 5) 爆破网路。本次爆破使用2# 岩石乳化炸药，采用瞬发非电毫秒导爆管雷管，每孔装两发1 段导爆管，并串簇联网路，起爆器激发起爆。
2 ·爆破安全
2． 1 爆破振动的安全距离验算［3］

式中: Ｒ———爆破振动安全允许距离，m;
Q———同段最大装药量，3． 3 kg;
V———保护对象所在地质点振动安全允许速度，一般民房取3 cm/s;
K、α———与爆破点至保护对象间的地形、地质条件有关的系数和衰减指数，K 取50，α 取1． 3。
计算结果: Ｒ = 12． 96 m，爆破中心点位于水塔前部距地面2． 76 m 位置，中心点距离水塔后侧1．33 m，水塔至东侧楼房10 m，则爆破中心点至楼房的传播距离为14． 09 m，大于爆破振动安全允许距离，因此爆破不会对周围造成损伤。
水塔周围均无需保护的建筑物，因此爆破不会对周围造成损伤。
2． 2 塌落振动［4］

计算得Vt = 3． 8 cm/s ＞ 3 cm/s，因此爆破时塌落振动对周围建筑物有一定的影响。爆前在水塔顶部伞形大圆盘水箱倒塌范围内开挖深1． 5 m、宽1 m的减振沟; 在触地中心范围内平铺约1 m 厚的捆扎稻草，以达到减振的目的。
2． 3 个别飞石的防护措施［5］
( 1) 对爆区炮眼全部覆盖遮挡，先用草袋覆盖后，再挂上1 层竹笆，然后在2 层竹笆之间夹1 层草袋，再覆盖1 层草袋，以减阻飞石飞出速度和距离。
( 2) 严格控制炸药量，采用毫秒微差爆破技术，减小一次齐爆药量。
( 3) 在倾倒前方150 m、侧后方各50 m 布设爆破安全警戒线，爆破前10 min 该区域内的所有人员均必须撤出。
3· 爆破效果
2013 年1 月24 日上午10 时对水塔实施了爆破，起爆后约3 s 开始朝南偏西60°方向倾斜，约6 s后整体倒地。经测量，水塔倒地长度约为14． 8 m，整个水塔形状比较完整，塔身有些细裂纹; 有后座发生，塔身背侧钢筋部分断掉; 伞形水箱体刚好落在缓冲区内，塔帽部分陷入地面约0． 7 m，经测振仪测量，产生的振动小于允许的安全值，未对周围建筑物产生不良影响。